🧱 تصميم وفحص أوّلي للقاعدة الشريطية

قاعدة شريطية تحت جدار (حِمل خطي) أو صف أعمدة منتظم: ضغط التربة الخدمي (المميّز وشبه الدائم) مقابل الضغط المسموح مع إعادة توزيع «ضغط فقط» عند الرفع، وتصميم إنشائي ULS وفق EC2 (EN 1992-1-1)، مع الهبوط وجدول التسليح والكميات والتكلفة.

⚠️ تصميم أوّلي سريع للاستئناس — وليس تصميماً نهائياً. تحقّق من تقرير التربة وتوليفات الأحمال والتفاصيل الإنشائية واعتمد مراجعة مهندس مسؤول.

✗ فحوص غير محقَّقةالحاكم: تحمّل التربة — SLS — 144%

✗ تحمّل التربة — SLS 144%✓ الهبوط الآني — SLS 99%✓ الانقلاب (EQU) 10%✓ الانزلاق (فرز مبسّط) 19%✓ الانحناء العرضي — ULS 60%✓ القص الأحادي العرضي — ULS 40%

📐 المدخلات

هندسة القاعدة (mm ما لم يُذكر)

عرض الشريط B (عرضي)mm

سُمك القاعدة hmm

عمق التأسيس D_fm

سُمك الجدار t_wmm

طول معتبَر للهبوط L_sm

الغطاء الخرساني (EN 1992-1-1)

فئة التعرّض

بدل التنفيذ Δc_devmm

c_nom = max(c_min,dur, Ø, 10) + Δc_dev = 35 mm

المواد والتسليح

صنف الخرسانة f_ck

فولاذ f_yk — عرضي

فولاذ f_yk — طولي

عرضي (رئيسي) — النمط

طولي (توزيع/رئيسي) — النمط

التربة (أوزان وردم وفرز الانزلاق)

وزن التربة γkN/m³

عمق منسوب المياهm

زاوية احتكاك القاعدة δ°

منسوب المياه يؤثر فقط على وزن الردم الفعّال وضغط الرَكام q′. δ تُستخدم فقط في فرز الانزلاق المبسّط.

التحمّل المسموح والهبوط (SLS)

الضغط المسموح q_allkPa

أساس q_all (من تقرير التربة)

حدّ الهبوطmm

معامل مرونة التربة E′MPa

نسبة بواسون ν

معامل شبه دائم ψ₂

يُفحص أقصى ضغط خدمي (مميّز وشبه دائم) مقابل الضغط المسموح؛ اختر «صافٍ» إذا كان تقريرك يعطي ضغطاً صافياً فيُطرح q′ من الضغط المطبَّق.

الأحمال (مميِّزة، عند أسفل القاعدة)

N_GkN/m

N_QkN/m

M_GkN·m/m

M_QkN·m/m

H_GkN/m

H_QkN/m

M عزم عرضي (حول المحور الطولي للشريط) يسبّب لامركزية عبر العرض B. H قوة أفقية للانزلاق. في نمط الأعمدة تُدخَل القيم لكل عمود.

💰 التكلفة والأسعار (BOQ)

رمز العملة

الخرسانة$/m³

الحديد$/kg

الشدّة الجانبية$/m²

خرسانة النظافة$/m³

سماكة النظافةmm

الحفر$/m³

الردم$/m³

مساحة عمل حول القاعدةmm

هدر المواد%

وصلات وكراسي الحديد%

عمالة وتشغيل%

ملخّص التصميم✗ فحوص غير محقَّقة

1,500 × 450mm · L = 8.0 m · أقصى استغلال 144%

🔩 تسليح عرضي (سفلي)Ø10 @125

🔩 توزيع طوليØ10 @125

🧱 الخرسانةC30 · 5.40 m³

🛡️ الغطاء الاسمي35 mm

🎯 الفحص الحاكمتحمّل التربة — SLS

💰 التكلفة التقريبية$ 1,561

🖼️ الرسوم — اضغط للتكبير

مقطع عرضي بمقياس رسم — التربة والضغط تحت القاعدة

🎯 الفحوصات — الطلب مقابل السعة

⛰️تحمّل التربة — SLS144%

الطلب288 kPa

السعة200 kPa

⚠ ضغط مسموح خدمي — ليس حساب مقاومة تحمّل EC7 كاملاً

🧮 خطوات الحساب

أساس الفحصpresumed allowable pressure — not a full EC7 calc

Soil bearing — SLS allowable pressure (per metre run)

الأحمال الرأسية الخدمية V

V_char = 372 kN/m · V_qp = 309 kN/m

ضغط الرَكام الفعّال q′18.00 kPa

q′ effective overburden = 18.0

أقصى ضغط خدمي p_max287.8 kPa

p_max (characteristic) = 288

الضغط المسموح q_allow200.0 kPa

q_allow (gross) = 200

الاستغلال1.44

utilisation = 144%

📉الهبوط الآني — SLS99%

الطلب24.77 mm

السعة25.00 mm

⚠ تقدير مرن آني أوّلي فقط — لا يشمل الانضمام أو الطبقات

🧮 خطوات الحساب

الضغط الصافي q_net229.8 kPa

q_net = mean − q′ = 247.8 − 18.0 = 229.8

معامل التأثير I_s1.58

I_s = 1.858·0.85 (rigid) = 1.579 (L/B = 5.33)

الهبوط الآني s24.77 mmelastic immediate settlement

s = q_net·B·(1−ν²)·I_s/E = 229.8·1.50·(1−0.30²)·1.579/20 = 24.8

الاستغلال0.991

s / s_lim = 24.8 / 25 = 99%

الهبوط شبه الدائم20.24 mm

quasi-permanent s = 20.2 mm

⚖️الانقلاب (EQU)10%

الطلب18.50 kN·m/m

السعة190 kN·m/m

🧮 خطوات الحساب

العزم المُثبِّت M_stb190.2 kN·mEN 1990 EQU (γG,fav = 0.9)

M_stb = 0.9·V_perm·B/2 = 0.9·282·0.75 = 190

العزم المُقلِب M_dst18.50 kN·mEN 1990 EQU (γG,dst = 1.1)

M_dst = 1.1·M_G + 1.5·M_Q = 19

الاستغلال0.097

M_dst / M_stb = 10%

↔️الانزلاق (فرز مبسّط)19%

الطلب25.20 kN/m

السعة130 kN/m

⚠ احتكاك القاعدة فقط — ليس تحقق EC7

🧮 خطوات الحساب

مقاومة الانزلاق R_d130.5 kNbase friction only — not a full EC7 verification

R_d = V_fav·tanδ/γ_Rh = 282·tan27°/1.1 = 130

الاستغلال0.193

H_Ed / R_d = 25 / 130 = 19%

🏗️الانحناء العرضي — ULS60%

الطلب64.09 kN·m/m

السعة106 kN·m/m

🧮 خطوات الحساب

البروز الكابولي a

projection a = (B − face)/2 = 600 mm

العزم العرضي M_t64.09 kN·m/mcantilever at the wall/column face

M_t = ∫p·(|y|−face)·dy (governing side) = 64.1

معامل العزم K وذراع العزم z0.013

K = M/(b·d²·f_ck) = 0.0127 (≤ 0.168), z = 389.5 mm

التسليح المطلوب والمزوّد617.5 mm²/mEC2 §6.1 / §9.2.1.1

A_s = M/(0.87·f_yk·z) ≥ A_s,min = 618 mm²/m → Ø10 @ 125 (628 mm²/m)

مقاومة العزم M_Rd106.5 kN·m/m

M_Rd = 106.5 kN·m/m → util 60%

الحالة

✓ ok

✂️القص الأحادي العرضي — ULS40%

الطلب0.17 MPa

السعة0.42 MPa

🧮 خطوات الحساب

القص عند d من الوجه69.14 kN/mEC2 §6.2.1(8)

V_Ed at d from the face = 69.1 kN/m → v_Ed = 0.169 MPa

مقاومة القص v_Rd,c0.424 MPaEC2 §6.2.2 (UK NA)

v_Rd,c = 0.424 MPa (slab shear — designed without links)

الاستغلال0.397

v_Ed/v_Rd,c = 40%

📉 الهبوط الآني (SLS)

هبوط مميّز s

24.771mm

هبوط شبه دائم

20.244mm

الحدّ المسموح

25mm

الضغط الصافي q_net

229.82kPa

✓ s = 24.8 mm ≤ الحدّ 25 mm — تقدير مرن آني أوّلي فقط، لا يشمل الانضمام أو الطبقات.

🧾 جدول التسليح — مطلوب · أدنى · مزوّد

العلامة	القضبان	عدد × طول	مطلوب	أدنى	مزوّد	الحاكم
B1 · رئيسي عرضي (سفلي)	Ø10@125	65 × 1.67 m	378 mm²/m	618 mm²/m	628 mm²/m	الأدنى
B2 · توزيع طولي	Ø10@125	12 × 8.00 m	126 mm²/m	618 mm²/m	628 mm²/m	الأدنى
— · كانات عرضية	غير مطلوبة	—	—	—	—	v_Ed≤v_Rd,c

القص العرضي (سلوك بلاطة) يُصمَّم بلا كانات — عند الرسوب زد السمك أو رتبة الخرسانة أو قلّل البروز. الكانات الطولية (نمط الأعمدة) بطريقة الجملون المتغيّر مع تحقق السحق V_Rd,max.

💰 الكميات والتكلفة التقريبية (BOQ)

الإجمالي التقريبي

$ 1,561

لكل متر طولي

$ 195

كثافة التسليح

23 kg/m³

البند	الكمية	السعر	المبلغ
خرسانة C30 (هدر 5%)	5.67 m³	$ 120	$ 680
حديد: 65Ø10×1.67m + 12Ø10×8.00m (وصلات وهدر)	146 kg	$ 0.90	$ 131
شدّة جانبية	8.55 m²	$ 12	$ 103
خرسانة نظافة 75mm	1.35 m³	$ 90	$ 122
حفر (مع مساحة عمل 300mm)	18.06 m³	$ 8	$ 144
ردم	11.31 m³	$ 6	$ 68
عمالة وتشغيل (25%)	—	—	$ 312
الإجمالي التقريبي (طول 8.0 m)			$ 1,561

تقدير أوّلي — عدّل الأسعار من قسم «التكلفة والأسعار». لا يشمل عزل القواعد أو أعمال نزح المياه.